隨著改造進程的不斷深入，鐵損的降低幅度由非常顯著逐漸變得越來越小，到后來反而出現(xiàn)反彈現(xiàn)象。說明了這樣一個問題：到目前為止，鐵損的降低已趨近“飽和”狀態(tài)了，再繼續(xù)哪怕是較小幅度的降低，也要付出更大的投入，這是極不經(jīng)濟的。因此，在沒有找到更好的導磁材料來替代傳統(tǒng)的硅鋼片鐵芯之前，應把鐵損標準暫時維持在S9系列的水平上，而把降損改造的目標轉向銅損的降低上。

　　從近年出現(xiàn)的變壓器換代產(chǎn)品，油浸式變壓器的銅損較S7系列確有較大幅度降低，可是其鐵損卻出現(xiàn)大幅度反彈;而包繞油浸式變壓器的銅損比油浸式又有降低，可鐵損的反彈幅度更大(見圖1)。但終因鐵損占總損耗的比例較小，因此，盡管出現(xiàn)反彈，其總損耗仍是較低的。此外，還可看出，油浸式和包繞油浸式變壓器的總損耗盡管比S7系列有較大幅度降低，但都沒有超過S9水平。

　　為什么油浸式和包繞油浸式變壓器的鐵損會隨著銅損的降低而出現(xiàn)較大幅度的反彈呢?就此問題作如下分析：

　　變壓器繞組的匝數(shù)與鐵芯截面積是依據(jù)公式e=4.44fWB S·10-8計算的。前面已提到降低銅損的關鍵在于如何減小導線電阻。如果采取了縮短導線長度的方案，也就是適當減少繞組匝數(shù)W，確能降低銅損，但這樣一來，在保證感應電勢e不變的情況下，有增大鐵芯截面S和提高磁感應強度B這二個辦法可選擇，而這兩個辦法不管選擇哪一個，都會導致鐵損耗上升，這就是出現(xiàn)反彈的原因，似乎采用第一個辦法鐵損上升幅度會小一些，但要增加用鐵量，同時也提高了造價;而第兩個辦法雖不增加用鐵量，卻會使鐵損上升較大，而且這樣的變壓器必須在額定網(wǎng)絡電壓下運行才能維持鐵損在設計水平，如果網(wǎng)絡電壓超出額定電壓少許，都將使鐵損大幅度上升。這就是不能采用縮短導線長度的辦法來降低銅損的真正原因。

　　如果采取適當加大導線截面或采用低電阻率導線(比如鍍銀銅線)等措施，當然也會增加投入，提高造價，但卻可把反彈部分的鐵損也降下來，使變壓器的節(jié)能降損效果更上一層樓，從而獲得更顯著的效益。

　　變壓器改造的降損問題一直被大家算關注，想深入了解的朋友可以看看威達變壓器的這篇文章：“減少油浸式變壓器的銅損鐵損耗提高變壓器的效率”